本文涉及焊接，特別是涉及使用擴散焊焊接接耐熱鎳合金零件的方法，可用于制造內燃機，蒸汽和燃氣輪機，噴氣發(fā)動(dòng)機，核電站等在高溫下運行的重型零件。

本文的類(lèi)似物是復合合金耐熱鎳合金的擴散焊接方法。該方法包括擴散焊接在1000°C的溫度下進(jìn)行，比壓縮壓力為2 kg / mm 2，然后在1200°C下暴露20分鐘。

這種方法的缺點(diǎn)是在指定溫度（不超過(guò)20分鐘）的焊接過(guò)程中沒(méi)有時(shí)間形成牢固的連接。施加的比壓力會(huì )導致零件的塑性變形>10%，這會(huì )導致粗化和晶粒長(cháng)大，從而降低焊接接頭的強度。焊接后的緩慢冷卻也會(huì )導致微觀(guān)結構的變化 - 觀(guān)察到晶粒生長(cháng)。與母材的特性相比，表征塑性的特性被低估了。焊接接頭抗拉強度低。

本文所針對的問(wèn)題是開(kāi)發(fā)一種不帶中間夾層的耐熱鎳合金的擴散焊接方法，并在真空中具有中間夾層，并具有[敏感詞]的焊接模式選擇，并進(jìn)行初步和隨后的熱處理。這允許：

- [敏感詞]限度地減少零件的塑性變形，從而排除被焊接材料結構的變化;

- 提供必要的穩定粘接強度;

該技術(shù)結果是通過(guò)以下事實(shí)實(shí)現的：在提出的耐熱鎳合金擴散焊接方法中，包括用于焊接，淬火，抽真空的元件的組裝，從焊接材料的硬化γ'相的溶解溫度加熱到0.8-0.9的焊接溫度，焊接壓力的應用不超過(guò)2 kg/mm2， 保持長(cháng)達 40 分鐘，之后產(chǎn)生的焊接結構會(huì )老化。

實(shí)驗確定，在1.5-2 kg / mm2的特定壓力下，被焊接零件的塑性變形不超過(guò)5%，這表明僅發(fā)生被焊接表面上微突起的變形。反過(guò)來(lái)，這不會(huì )導致合金的結構變化，從而對焊接接頭的強度產(chǎn)生積極影響。從被焊接材料的淬火γ'相的溶解溫度中選擇0.8-0.9的焊接溫度提供了高擴散過(guò)程。此外，在熱處理過(guò)程中，基體的晶粒尺寸，晶界的形貌，強化相的顆粒發(fā)生根本性的變化。通過(guò)調節這些過(guò)程，可以實(shí)現復合物中性能的顯著(zhù)增加。在淬火之前，可以使用額外的退火來(lái)增加合金結構的均勻性。淬火模式的選擇取決于重結晶過(guò)程的動(dòng)力學(xué)，并考慮到化學(xué)成分的異質(zhì)性，包括溶解多余相的排列。大多數情況下，老化溫度是從γ'相溶解開(kāi)始的區域選擇的，隨后的階段接近零件的[敏感詞]工作溫度。

本文的本質(zhì)在于，所選模式，包括預熱處理、擴散焊接和后續熱處理，允許您激活接觸區的擴散過(guò)程。初步的熱效應有助于硬化顆粒的釋放，合金組織的穩定，其塑性的增加，從而確保焊接接頭的高強度和材料微觀(guān)結構的不變性。所有這些都增加了在剛性負載條件下運行的焊接結構的使用壽命和可靠性。

實(shí)驗是在合金VZh175的樣品上進(jìn)行的，γ'相完全溶解的溫度為1185°C。

例1將樣品從被焊接合金的硬化γ'相的溶解溫度加熱到0.8的焊接溫度，這是T = 950°C。當達到焊接溫度時(shí)，對元件施加2 kg / mm2的焊接力40分鐘。一段時(shí)間后，消除焊接力并冷卻。

例 2.預件在1000-1180°C的溫度下進(jìn)行淬火，然后將零件從被焊接合金的硬化γ'相的溶解溫度（T = 950°C）加熱到0.8的焊接溫度。當達到焊接溫度時(shí)，對元件施加2 kg / mm2的焊接力40分鐘。一段時(shí)間后，消除焊接力并冷卻。

例 3.以前，零件在1000-1180°C的溫度下進(jìn)行淬火，然后將零件從被焊接合金的硬化γ'相的溶解溫度（T = 950°C）加熱到0.8的焊接溫度。當達到焊接溫度時(shí)，將2 kg / mm2的焊接力施加到元件上40分鐘，將所得焊接結構冷卻并在750-800°C的溫度下進(jìn)行老化。

零件的機械性能測試結果，通過(guò)使用熱處理和不熱處理的擴散焊接，在20°C的溫度和650°C的工作溫度下能保持良好的焊接效果